Memento_technique_2017_Astee-1

C r : coefficient de ruissellement, à fixer en fonction des préconisations du § III.4.2 en tenant compte de la période de retour T et du temps de concentration tc (cf. ci-dessous).  1 ,  2 ,  3 et  4, coefficients dépendant des caractéristiques du bassin versant, de la pluviométrie locale et de la période de retour T (cf. La Ville et son Assainissement (CERTU, 2003) pour les détails). On peut retenir les expressions simplifiées suivantes :

⁄

−

( − ,

)

− ,

( , ( )

)

= [

]

(Équation 21)

,

, − ,

=

(Équation 22)

=

(Équation 23)

− ,

= − ,

+ −

(Équation 24)

− ,

Les paramètres a et b sont les coefficients de Montana déterminées sur une gamme de durées encadrant le temps de concentration du bassin versant ayant le point de calcul pour exutoire (généralement entre 0 et 2 h).Pour le coefficient  4 , compte tenu du domaine d’emploi (bassin versant inférieur à quelques dizaines d’hectares), on prendra le coefficient d’abattement spatial de la pluie  =0.

M le coefficient d’allongement du bassin versant égal à : √

avec 0,8 comme limite inférieure.

Domaine d’emploi : nous recommandons notamment d’éviter les montages complexes de bassins en parallèle et en série (utiliser dans ce cas la méthode du réservoir linéaire dont le domaine d’utilisation est plus étendu, ou un modèle hydrodynamique détaillé). Les limites suivantes peuvent être retenues :

• bassin versant de superficie 0,2 ; • pente comprise entre 0,2% et 5% ; • débit dimensionnant ne devant pas dépasser 500 l/s à 1000 l/s.

Cas des bassins versants en série ou en parallèle

L’application de la méthode de Caquot à un ensemble de bassins versants hétérogènes placés en série ou en parallèle est délicate. Le tableau suivant fournit les caractéristiques du BV équivalent, avec lesquelles un nouveau calcul doit être mené :

Page 61/273